Mục lục bài viết
Cập Nhật: 2022-03-24 18:06:13,You Cần biết về So sánh aci 318 với tcvn. Bạn trọn vẹn có thể lại Comment ở phía dưới để Tác giả được tương hỗ.
SO SÁNH KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CẤU KIỆN PHẦN THÂN THEO TCVN 5574:2018 & ACI 318-14 QUA 2 CÔNG TRÌNH THỰC TẾ 1. Đặt yếu tố Hiện nay, khi tính toán những khu công trình xây dựng nhà cao tầng liền kề tại Việt Nam, tiêu chuẩn thưởng được sử dụng là TCVN 5574:2012 Thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép (mới gần đây có chuyển thành TCVN 5574:2018). Tiêu chuẩn trên được biên soạn dựa vào hệ tiêu chuẩn thiết kế bê tông cốt thép của Nga, cơ bản đồng điệu với khối mạng lưới hệ thống tiêu chuẩn vật tư, thi công và nghiệm thu sát hoạch của Việt Nam, được dạy và đào tạo và giảng dạy trong những trường ĐH nên tương đối dễ sử dụng và phổ cập. Tuy nhiên với nhu yếu tăng trưởng lúc bấy giờ, qua trình tính toán và thiết kế nhà cao tầng liền kề và siêu cao tầng liền kề phát sinh nhiều yếu tố mới phức tạp hơn như tính toán vách lõi, cột chữ V, cột chữ T, dầm chuyển, dầm cao, sàn chuyển, sàn phối hợp v..v… mà tiêu chuẩn thiết kế bê tông cốt thép của Việt Nam chưa phục vụ nhu yếu được. Để xử lí những yếu tố này thường thì người thiết kế hay tìm hiểu thêm những tiêu chuẩn của quốc tế nhất là tiêu chuẩn Mỹ ACI 318: 14, tuy nhiên việc quy chiếu để tính toán vận dụng sao cho đúng và đồng điệu đảm bảo bảo vệ an toàn và uy tín khu công trình xây dựng thì vẫn còn đấy nhiều yếu tố nên phải xem xét và thảo luận. Theo hướng dẫn xây dựng kế hoạch tăng trưởng khoa học năm 2020 của Bộ Xây dựng thì việc xem xét kim chỉ nan tiêu chuẩn mới để trọn vẹn có thể phù thích phù hợp với thực tiễn xây dựng tại Việt Nam đang rất được khẩn trương nghiên cứu và phân tích đã thể hiện sự cấp thiết cần cải tổ một số trong những yếu tố trong tính toán những cấu kiện phần thân mà tiêu chuẩn Việt Nam còn chưa tồn tại hướng dẫn rõ ràng và rõ ràng. Bài viết này sẽ đề cập đến việc so sánh kết quả tính toán cấu kiện phần thân theo TCVN 5574:2018 và ACI 318-14 qua 2 khu công trình xây dựng thực tiễn nhằm mục tiêu định hình và nhận định sự khác lạ khi tính toán cấu kiện giữa hai tiêu chuẩn và cũng đề xuất kiến nghị một số trong những ý kiến nhằm mục tiêu giúp người đọc trọn vẹn có thể quy đổi và sự dụng tiêu chuẩn ACI 318-14 một cách thuận tiện hơn theo Đk số liệu nguồn vào của Việt Nam. 2. Giải quyết yếu tố 2.1. Tính toán tải trọng theo tiêu chuẩn ACI 318-14 2.1.1. Tĩnh tải TCVN 2737:1995 ASCE7-10 Bảng 1, Bảng 2 trong tiêu chuẩn Chapter 3 trong tiêu chuẩn Về cơ bản, thành phần tĩnh tải của 2 tiêu chuẩn có phần tương tự, không tồn tại sự khác lạ lớn 2.1.2. Hoạt tải TCVN 2737:1995 ASCE7-10 Bảng 3 trong tiêu chuẩn Mục 4.3 trong tiêu chuẩn VD: Sàn nhà văn phòng: 2.4 (kN/mét vuông) 2.4(kN/mét vuông) Mái bằng không sử dụng: 0.975 (kN/mét vuông) 0.96 (kN/mét vuông) Hoạt tải tính toán của 2 tiêu chuẩn cũng luôn có thể có phần tương tự nhau cho hiệu suất gia dụng. 2.1.3. Tải trọng động đất Tải trọng động đất ở Việt Nam được xem toán theo tiêu chuẩn TCVN 9386:2012 (tương tự EC8), ở Mỹ tính toán theo tiêu chuẩn ASCE 7-10. Cách tính theo tiêu chuẩn Việt Nam và EC8 có phần đơn thuần và giản dị và dễ sử dụng hơn ASCE 7-10. Về sự khác lạ giữa 2 tiêu chuẩn trọn vẹn có thể tìm hiểu thêm theo [1]. 2.1.4. Tải trọng gió Tải trọng gió gồm có 2 thành phần tĩnh và động. Ở Việt Nam, thành phần tĩnh của tải trọng gió được xem theo tiêu chuẩn TCVN 2737:1995 với vận tốc gió cơ bản được lấy trung bình trong tầm 3s ở độ cao 10m, chu kì lặp 20 năm ở dạng địa hình B với vận tốc gió V 0 và đè nén gió W0 lấy theo quy chuẩn QCVN 02:2009/BXD. Thành phần động của tải trọng gió tính theo tiêu chuẩn TCVN 299:1999. Ở Mỹ, thành phần tĩnh và động của tải trọng gió được xem theo tiêu chuẩn ASCE với vận tốc gió cơ bản được lấy trung bình trong tầm 3s ở độ cao 10m, chu kì lặp 50 năm với dạng địa hình C (tương tự với địa hình B của TCVN). Dạng địa hình theo TCVN 2737:1995 Dạng địa hình theo ASCE 7-10 A B Thoáng H < 1.5m 1.5m < H < 10m D C Thoáng, mở, bờ Nông thôn biển Thoáng H < 9.1m Có 2 phương pháp tính tải trọng gió như sau: Phương pháp 1: Nhập tự động hóa trong Etabs C 25m 100 năm > 100 năm Bê tông B35 (M450) Cốt thép dọc d < 16: CB300-V Cốt thép dọc d ≥ 16: CB400-V Bê tông cột vách B45 (M600) Bê tông dầm sàn B35 (M450) Cốt thép dọc d 1 Lực dọc tối đa Nmax mà cột đó chịu được 14746kN. Trong khi đó lực dọc tính toán Ntt của cột đó là 20200kN. Hệ số bảo vệ an toàn và uy tín n = 0.73 < 1. Vậy cột đó không đảm bảo kĩ năng chịu lực. Cấu kiện C1 80X100 C2 50X100 C3 50X80 C1 80X80 C2 50X80 C3 50X80 TCVN 5574:2018 ACI318-14 Nmax = 2250.9 T Nmax = 1503.2 T Ntt = 1916.0 T Ntt = 2059.8 T n = 1.17 n = 0.73 Nmax = 1395.3 T Nmax = 933.7 T Ntt = 1150.9 T Ntt = 1228.9 T n = 1.21 n = 0.76 Nmax = 971.1 T Nmax = 666.9 T Ntt = 663.2 T Ntt = 702.3 T n = 1.46 n = 0.95 Nmax = 604.7 T Nmax = 635.6 T Ntt = 78 T Ntt = 89.4 T n = 7.76 n = 7.11 Nmax = 268 T Nmax = 245.2 T Ntt = 45 T Ntt = 51.4 T n = 5.96 n = 4.77 Nmax = 12.6 T Nmax = 15.5 T Ntt = 12.5 T Ntt = 16.8 T n = 1.01 n = 0.90 Cấu kiện cột khi tính toán theo hệ TCVN đảm bảo KNCL có thế vẫn không đảm bảo KNCL khi tính toán theo tiêu chuẩn ACI với tổng hợp tải trọng theo ASCE. 3.4.1.2. Công trình 2 Cấu kiện TCVN 5574:2018 Nmax = 7612 T ACI318-14 Nmax = 5084.9 T C5 150X180 Ntt = 4268.5 T Ntt = 4622.6 T n = 1.78 n = 1.10 Nmax = 5324.5 T Nmax = 3543.7 T Ntt = 3671.8 T Ntt = 4026.9 T n = 1.45 n = 0.88 Nmax = 4194.4 T Nmax = 2786.3 T Ntt = 2691.6 T Ntt = 2964.2 T n = 1.56 n = 0.94 Nmax = 4755.8 T Nmax = 3163.2 T Ntt = 3633.6 T Ntt = 3954 T n = 1.31 n = 0.80 Nmax = 4755.8 T Nmax = 3163.2 T Ntt = 3698.6 T Ntt = 4025.4 T n = 1.29 n = 0.79 Nmax = 1442.1 T Nmax = 1074.4 T Ntt = 156.9 T Ntt = 174.7 T n = 9.19 n = 6.15 Nmax = 1359.8 T Nmax = 1293 T Ntt = 206.4 T Ntt = 230.9 T n = 6.59 n = 5.60 Nmax = 1034 T Nmax = 971.2 T Ntt = 126.1 T Ntt = 144.1 T n = 8.20 n = 6.74 Nmax = 1866.6 T Nmax = 1238.7 T Ntt = 224.5 T Ntt = 206.1 T n = 8.31 n = 6.01 Nmax = 894.5 T Nmax = 775.2 T Ntt = 212.2 T Ntt = 234.9 T n = 4.22 n = 3.30 C4 100X180 C7 100X140 C8 100X160 C9 100X160 C5 100X100 C4 100X100 C7 100X100 C8 100X100 C9 60X160 3.4.2. Với cùng một phương pháp tính toán theo tiêu chuẩn ACI 318 -14 để tính KNCL cột, khi sử dụng tổng hợp tải trọng theo TCVN 2737:1995 và sử dụng tổng hợp tải trọng theo ASCE 7-10 thì biểu đồ tương tác kĩ năng chịu lực cột như sau: 3.4.2.1. Công trình 1 – Với cột C1 (80×100): TCVN 2737:1995 Lực dọc tối đa mà cột đó chịu được 14746kN. Trong khi đó lực dọc tính toán của cột đó là 18789kN. Hệ số bảo vệ an toàn và uy tín n = 0.79 < 1. Vậy cột đó không đảm bảo kĩ năng chịu lực. ASCE7-10 Lực dọc tối đa mà cột đó chịu được 14746kN. Trong khi đó lực dọc tính toán của cột đó là 20200kN. Hệ số bảo vệ an toàn và uy tín n = 0.73 1. Vậy vách đó đảm bảo kĩ năng chịu lực. Lực dọc tối đa mà vách đó chịu được 15720kN. Trong khi đó lực dọc tính toán của vách đó là 16547kN. Hệ số bảo vệ an toàn và uy tín n = 0.95 < 1. Vậy vách đó không đảm bảo kĩ năng chịu lực. Cấu kiện V4 50X200 V5 40X200 V4 40X200 V6 30X200 TCVN 2737:1995 ASCE 7-10 Nmax = 1602.9 T Nmax = 1602.9 T Ntt = 1584.6 T Ntt = 1687.3 T n = 1.01 n = 0.95 Nmax = 1193.7 T Nmax = 1193.7 T Ntt = 1171.3 T Ntt = 1283.5 T n = 1.02 n = 0.93 Nmax = 175.4 T Nmax = 175.4 T Ntt = 58.9 T Ntt = 68.0 T n = 2.98 n = 2.58 Nmax = 80.4 T Nmax = 80.4 T Ntt = 42.4 T Ntt = 50.9 T n = 1.90 n = 1.58 Khi cùng tính toán theo tiêu chuẩn ACI 318-14 với kết quả nội lực tổng hợp theo TCVN 2737:1995 thì vách này vẫn đảm bảo kĩ năng chịu lực tuy nhiên với kết quả nội lực tổng hợp theo ASCE 7-10 thì vách đó không đảm bảo kĩ năng chịu lực. 3.6. So sánh tính toán dầm sàn 3.6.1. Công trình 1 BẢNG SO SÁNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA DẦM THEO TCVN 5574:2018 VÀ ACI318-14 Tên dầm Story Tiêu chuẩn TCVN Dh1-1 TH1 ACI TCVN Dh1-3 TH1 ACI TCVN Dsh1-4 TH2 ACI TCVN D4-1 T4 ACI TCVN Ds4-3 T4 ACI Vị trí Combo Gối Nhịp Gối Nhịp Gối Nhịp Gối Nhịp Gối Nhịp Gối Nhịp Gối Nhịp Gối Nhịp Gối Nhịp Gối Nhịp TH2 TH2 Comb3 Comb3 TH4 TH4 Comb3 Comb3 TH4 TH4 Comb3 Comb3 TH4 TH4 Comb3 Comb3 TH4 TH4 Comb3 Comb3 b h M (T.m) (cm) (cm) 60 60 60 60 60 60 60 60 30 30 30 30 30 30 30 30 22 22 22 22 60 60 60 60 60 60 60 60 40 40 40 40 70 70 70 70 60 60 60 60 -22.51 15.58 -27.1 18.78 -21.95 15.05 -26.35 18.13 -6.85 3.32 -8.33 4.02 -37.42 22.41 -39.87 23.95 -7.3 14 -7.77 15.52 Mgh (T.m) So sánh (%) -63.81 63.81 -64.40 64.40 -63.81 63.81 -64.40 64.40 -11.95 11.95 -11.60 11.60 -50.06 32.92 -50.85 32.25 -20.66 14.29 -20.30 13.90 35% 24% 42% 29% 34% 24% 41% 28% 57% 28% 72% 35% 75% 68% 78% 74% 35% 98% 38% 112% 3.6.2. Công trình 2 3.7. Kết luận – Tổ hợp tải trọng theo ASCE 7-10 cho giá trị nội lực to nhiều hơn so với TCVN 2737:1995 – Cách tính toán kĩ năng chịu lực của cấu kiện cột vách dầm sàn thiên về bảo vệ an toàn và uy tín hơn so với TCVN 5574:2018 Tài liệu viện dẫn 1. PHỔ PHẢN ỨNG CHUYỂN VỊ TRONG PHÂN TÍCH NHÀ CAO TẦNG CHỊU ĐỘNG ĐẤT Ở VIỆT NAM BẰNG PHƯƠNG PHÁP TĨNH PHI TUYẾN ThS. NGUYỄN HỒNG HẢI, TS. NGUYỄN HỒNG HÀ Viện KHCN Xây dựng ThS. VŨ XUÂN THƯƠNG Công ty Cổ phần Giải pháp và công nghệ tiên tiến và phát triển Xây dựng SF Tạp chí KHCN Xây dựng – số 4/năm trước 2. YÊU CẦU VỀ TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG KHI THIẾT KẾ NHÀ CAO TẦNG Ở VIỆT NAM TS. NGUYỄN ĐẠI MINH , KS. PHẠM ANH TUẤN Viện KHCN Xây dựng
3. DỰ THẢO BU LÔNG NEO TRONG BÊ TÔNG – YÊU CẦU KỸ THUẬT VÀ HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ
Reply
9
0
Chia sẻ
– Một số Keyword tìm kiếm nhiều : ” Review So sánh aci 318 với tcvn tiên tiến và phát triển nhất , Share Link Tải So sánh aci 318 với tcvn “.
Quý khách trọn vẹn có thể để lại phản hồi nếu gặp yếu tố chưa hiểu nhé.
#sánh #aci #với #tcvn So sánh aci 318 với tcvn